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液压绞车正文(带全套图纸)

2020-08-21 04:45

  液压绞车正文(带全套图纸)_物理_自然科学_专业资料。第一章 绪 论 1.1 液压传动系统概论 1.1.1 传动类型及液压传动的定义 此论文仅供参考,需要全套资料(CAD 图纸)的马化腾:七九八零四八三九三 一部完备的机器都是由原动机、传动装置和工作机组

  第一章 绪 论 1.1 液压传动系统概论 1.1.1 传动类型及液压传动的定义 此论文仅供参考,需要全套资料(CAD 图纸)的马化腾:七九八零四八三九三 一部完备的机器都是由原动机、传动装置和工作机组成。原动机(电动机或内 燃机)是机器的动力源;工作机是机器直接对外做功的部分;而传动装置则是设置在 原动机和工作机之间的部分,用于实现动力(或能量)的传递、转换和控制,以满足 工作机对力(或力矩)、工作速度及位置的要求。 按照传动件(或转速)的不同,有机械传动、电器传动、流体传动(液体传动 和气体传动)及复合传动等的要求。 液体传动又包括液力传动和液压传动是以动能进行工作的液体传动。液压传动 则是以受压液体作为工作介质进行动力(或能量)的转换、传递、控制和分配的液体 传动。由于其独特的技术优势,以成为现代机械设备和装置实现传动及控制的重要技 术手段之一。 1.1.2 液压系统的组成部分 液压传动和控制的机械设备或装置中,其液压系统大部分使用具有连续流动性 的液压油等工作介质,通过液压泵将驱动泵的原动机的机械能转换成液体的压力能, 经过压力、流量、方向等各种控制阀,送至执行机器(液压缸、液压马达或摆动液压 马达)中,转换为机械能去驱动负载。这样的液压系统一般都是由动力源、执行器、 控制阀、液压附件几液压工作介质的几部分所组成。 一般而言,能够实现某种特定功能的液压元件的组合,称为液压回路。为了实 现对某一机器或装置的工作要求,将若干特定的基本回路连接或复合而成的总体称为 液压系统。 1.1.3 液压系统的类型 液压系统可以按多种方式进行分类,见表 1.1。 1.1.4 液压技术的特点 和其它传动控制方式相比较,液压传动和控制技术的特点如下。 (1)优点 1)、单位功率的重量轻。 2)、布局灵活方便。 表 1-1 液压系统的分类 1 3)、调速范围大。 4)、工作平稳、快速性好。 5)、易于操纵控制并实现过载保护。 6)、易于自动化和机电一体化。 7)、易于操纵控制并实现过载保护。 8)、液压系统设计、制造和使用维护方便。 (2)缺点 1)、不能保证定比传动。 2)、传动效率低。 3)、工作稳定性易受温度影响。 4)、造价较高。 5)、故障诊断困难。 1.2 绞车的简介 在起重机械中,用以提升或下降货物的机构称为起升机构,一般采用卷扬式,而 这样的机器叫做卷扬机又叫绞车。 卷扬机的卷扬机构一般由驱动装置、钢丝绳卷绕系统、取物装置和安全保护装置 等组成。驱动装置包括电动机、联轴器、制动器、减速器、卷筒等部件。钢丝绳卷绕 系统包括钢丝绳、卷筒、定滑轮和动滑轮。取物装置有吊钩、吊环、抓斗、电磁吸盘、 吊具挂梁等多种形式。安全保护装置有超负载限制器、起升高度限位器、下降深度限 位器、超速保护开关等,根据实际需要配用。 卷扬机的驱动方式有三种,分别为内燃机驱动、电动机驱动和液压驱动。 内燃机驱动的起升机构,其动力由内燃机经机械传动装置集中传给包括起升机构 在内的各个工作机构,这种驱动方式的优点是具有自身独立的能源,机动灵活,适用 2 于流动作业。为保证各机构的独立运动,整机的传动系统复杂笨重。由于内燃机不能 逆转,不能带载起动,需依靠传动环节的离合实现起动和换向,这种驱动方式调速困 难,真人打牌,操纵麻烦,属于淘汰类型。目前只有少数地方使用。 电动机驱动是卷扬机的主要驱动方式。直流电动机的机械特性适合起升机构的工 作要求,调速性能好,但获得直流电源较为困难。在大型的卷扬机中,常采用内燃机 和直流发电机实现直流传动。交流电动机驱动能直接从电网取得电能,操纵简单,维 护容易,机组重量轻,工作可靠,在电动卷扬机中使用广泛。 液压驱动的卷扬机,由原动机带动液压泵,将工作油液输入执行构件(液压缸或 液压马达)使机构动作,通过控制输入执行构件的液体流量实现调速。液压驱动的优 点是传动比大,可以实现大范围的无级调速,结构紧凑,运转平稳,操作方便,过载 保护性能好。缺点是液压传动元件的制造精度要求高,液体容易泄漏。目前液压驱动 在建筑卷扬机中获得日益广泛的使用。 1.3 拟定绞车液压系统图 系统的工作原理及其特点简要说明如下:(见图 1.1) 液压马达 9 的排量切换由二位四通电磁换向阀 5 实现,控制压力由液压马达 9 自身提供,为了防止下放时因超越负载作用而失速,在马达回油路上设置了外控式平 衡 阀 4。另外,为了提高系统工作可靠性,以防污染和过热造成的故障,在回油路上设 置了回油过滤器 7 及冷却器 8。三位四通电磁换向阀 9 的中位机能为 K 型,所以,绞 车停止待命时,液压泵可以中位低压卸荷,有利于节能。 表 1.2 绞车液压系统电磁铁动作顺序 工况 电磁铁 1YA 2YA 3YA 满载卷扬上升 - + - 空包下放 + - - 停止 - - + 由表 1.2 可知:当电磁铁 2YA 通电时,三位四通电磁换向阀 5 切换至右位,液压 油经过单向阀进入液压马达 2,驱动滚筒卷扬方向旋转。当电磁铁 1YA 通电时,负载 由平衡阀支撑的同时快速下放,当需要制动时,电磁铁 3YA 通电,制动器制动 。 3 图 1.1 多片式摩擦离合器 2、液压马达 3、6、溢流阀 4、外控式平衡阀 5、三位四通电磁换向阀 7、回油过滤器 8 冷却器 9、液压马达 10、油箱 第二章 卷扬机构的方案设计 卷扬机方案设计的主要依据:机构的驱动方式;安装位置的限制条件和机型种类 和参数匹配等。 2.1 常见卷扬机构结构方案及分析 2.1.1 非液压式卷扬机构方案比较 根据卷扬机构原动机和卷筒组安装相对位置不同,卷扬机构结构布置方案的基本 型有并轴式和同轴式两种。而这两种基本型中又有单卷筒和双卷筒之分。下面介绍几 种常见的卷扬机构结构方案。 4 图 卷扬机构 图 2.1 所示为并轴式单卷筒卷扬机构,他们的卷筒轴和原动机轴线并列平行布置, 结构简单、紧凑。 为了提高取物装置在空载或轻载时的下降速度,有的卷扬机构设置了重力下降装 置(图 2.1b)。在卷筒上装有带式制动器和内涨式摩擦离合器。当离合器分离时,驱 动卷筒的动力源被切断,卷筒处于浮动状态,这时可利用装在卷筒上的带式制动器控 制取物装置以重力快速下降。 卷扬机构方案设计中一个重要问题是卷筒轴和减速器输出轴的连接方式。图 2.1 (a)、(b)所示方案,它们是把卷筒安装在减速器输出轴的延长部分上,从力学观点 看,属于三支点的超静定轴,减小了轴承受的弯矩。但是,这种结构对安装精度要求 很高,而且使的卷筒组和减速器的装配很不方便,减速器也不能独立进行装配和试运 转,更换轴承也较困难。然而,它的外形尺寸小,结构简单,适用于中小型建筑机械 的卷扬机构。 图 2.1(c)、(d)所示方案,卷筒组和减速器输出端均采用了补偿式连接。图 2.1 (c)减速器的输出轴利用齿轮连轴节和卷筒连接,且直接把动力传递给卷筒。图 2.1 (d)是采用十字滑块联轴节将卷筒和减速器输出轴连成一体,卷筒轴的右端伸入到 减速器输出轴上的联轴节半体中心孔内,构成了轴的一个支点,输出轴和卷筒轴均为 筒支结构,构造紧凑,制造、安装均有良好的分组性。 5 并轴布置双卷筒卷扬机构(图 2.2),由一台液压马达通过二级齿轮减速器分别驱 动装在两根平行轴上的主、副卷筒。在这两个卷筒上分别装有离合器和制动器。通过 液压操纵系统的控制可使主、副卷筒独立动作,并能实现重力下降。 图 2.2 并轴布置双卷筒卷扬机构 双卷筒集中驱动,可减少一套液压马达及传动装置。 2.1.2 卷筒轴和减速器输出轴连接方式设计的基本原则 式设计的基本原则是: 1.尽量避免采用多支点的超静定轴。因为多支承点受力复杂且轴安装精度 不易保证。 2.优先采用减速器输出端直接驱动卷筒的连接方式,使卷筒轴不传递扭距, 尽可能避免卷筒轴收弯曲和扭转的复合作用,以减少轴的直径。 3.使机构有良好的总成分组行,以利制造、安装、调试和维修。 4.结构紧凑、构造简单,工作安全可靠。 5.卷筒组和减速器输出轴优先采用补偿式连接,这样,在安装时允许总成 间有小量的轴向、径向和角度位移,以补偿安装位置误差和机件的变形。 2.1.3 液压卷扬机构的分类 近年来普遍采用了行星齿轮传动的多速卷扬机构,利用控制多泵合流和液压马达 的串并联或采用变量液压马达实现卷扬机构的多种工作速度,从而实现轻载高速、重 载低速,提高工作效率,以满足各种使用要求。 液压传动的起升机构可分为下列几种形式: 由于选用的液压马达的形式不同,液压起升机构可分为高速液压马达传动和低速 6 大扭矩马达传动两种形式。 高速液压马达传动需要通过减速器带动起升卷筒。减速器可采用批量生产的标准 减速器,通常有圆柱齿轮式,蜗轮蜗杆式和行星齿轮式减速器。这种传动形式的特点 是液压马达本身重量轻、体积小,容积效率高,生产成本较低。但整个液压起升机构 重量较重,体积较大。 低速大扭矩马达传动可直接或通过一级开式圆柱齿轮带动起升卷筒。虽然低速马 达本身体积和重量较大,但不用减速器,使整个液压起升机构重量减轻,体积减小。 并使传动简单、零件少,起动性能和制动性能好,对液压油的污染敏感性小。壳转的 内曲线径向柱塞式低速大扭矩马达,可以装在卷筒内部,由马达壳体直接带动卷筒转 动,结构简单紧凑,便于布置。 图 2.3 液压卷扬机构布置方案(一) 2.1.4 液压式行星齿轮传动卷扬机构布置方案 液压多速卷扬机构有多种布置方案,如: 1、液压马达、制动器和行星减速器分别布置在卷筒的两侧,即对称布置(图 2.3)。 2、液压马达和制动器分别布置在 器装在卷筒内部(图 2.4)。 7 图 2.4 液压卷扬机构布置方案(二) 图 2.5 液压卷扬 机构布置 方案(三) 3、液压 马 装在卷 筒内(图 2.5) 4、 液 压马达、 制动器 和行星减速 器均装入卷 筒内部(图 2.6)。 8 图 2.6 液压卷扬机构布置方案(四) 二三方案属于同一类型,由于行星减速器装在卷筒内,所以体积小,结构较紧凑, 但由于卷筒内的空间位置受到限制,要求安装精度高,零件加工工艺复杂,轴承的选 择较困难,维修不方便。它们的不同处是制动器的安装位置,方案二显得对称性好。 方案四显然较方案二、方案三的外形尺寸更小,结构更加紧凑。但是它除了有二、 三方案中的问题外,还存在制动器和液压马达的散热性极差,检修调试也很不方便。 图 2.7 液压卷扬 机构布置 方案(五) 二、 三、四方 案均属同 轴式布 置,即使 液压马达 和卷筒轴 在同一中心线上,总成组装时要保证规定的同心度。 5.液压马达、制动器和行星减速器都布置在卷筒的同一侧(图 2.7)。这种布置形 式,机构的轴向尺寸较大,维修不太方便,同时也会给总体布置带来一定困难。但它 易于加工和装配,总成分组性较好。 2.2 本设计所采用的方案 本设计给出的马达的排量为 520ml/r,工作压力为 16.5MP,因此选用低速大扭矩马达, 采用低速方案,不选用减速器。传动方案根据比较选用如(图 2.8)所示,多片盘式 制动器安装在马达上,联轴器内置于卷筒内。此方案整体体积小,结构较紧凑。 9 图 2.8 本设计所采用的方案 2.3 卷扬机构方案设计注意事宜 卷扬机构的方案的设计除认真考虑以上问题外,还要酌情处理好以下事宜。 1、分配机构总传动比时,级差不宜过大,一般可采取从原动机至卷筒逐级降低 传动比的分配方法。 2、卷筒直径尽量选取最小许用值,因为随着卷筒直径的增加,扭矩和传动比也 随之增大,引起整个机构的尺寸膨胀。但在起升高度大的情况下,为了不使卷筒长度 过大,有时采用加大直径的办法来增加卷筒的容绳量。 3、对于具有多种替换工作装置的机械,卷筒的构造应能提供快速换装的措施, 如制成剖分组合式卷筒等。 4、滑轮组的倍率对机构的影响较大。因此,滑轮组的倍率不宜取得过大。 一般当起升载荷 PQ ? 50kN 时,滑轮组的倍率宜取 2, PQ ? 250kN 时,倍率取 3~6, 载荷量更大时,倍率可取 8 以上。 5、卷扬机构的制动器是确保工作安全可靠的关键部件。支持制动器一般应装在 扭矩最小的驱动轴上,这样可减少制动器的尺寸。但是若采用制动力矩大、体积小结 构简单的钳盘式制动器时,可将其装在卷筒的侧板上,以提高卷扬机构的可靠性。 对于起吊危险物品的卷扬机构应设置两套制动装置。 第三章 卷扬机构组成及工作过程分析 3.1 卷扬机构的组成 根据选用的低速方案分析卷扬机由液压马达、长闭多片盘式制动器、离 合器、卷筒、支承轴、平衡阀和机架等部件组成。 3.2 卷扬机构工作过程分析 10 3.2.1 卷扬机构的工作周期 卷扬机构是周期性作业。一个工作周期为:启动加速(0→a)、稳定运动(a→b) 和制动减速(b→c)三个过程(图 2.1)。载荷由静止状态被加速到稳定工作速度(稳 定运动)时,所经历的时间称为启动时间,从 a 到 b 经历的时间称为工作时间,从 b 点的稳定运动减速到静止状态时所经历的时间成为制动时间。起动和制动时间直接影 响卷扬机的工作过程,设计时可通过计算选取较为适合的时间。 图 3.1 卷扬机 构工作 过程曲 线 载荷 升降 过程 的动 力分析 卷扬机构带载作变速运动(起动或制动)时,作用在机构上的载荷除静力外,还 有作加速运动(或减速运动)质量产生的动载荷。 1.起升起动过程 卷扬机构带载提升时,载荷从静止状态加速到稳定运动速度 v 的瞬时过程称为起 升起动过程。此时,悬挂载荷的钢丝绳拉力(图 3.2a)为: S ? PQ ? Pg 式中 PQ ——起升载荷; Pg ——由加速运动质量产生的惯性力。 在起升起动时,惯性力方向和起升载荷方向相同,使钢丝绳拉力增加。 11 图 3.2 重物升降过程的动力分析 (a)起升起动;(b)起升制动;(c)下降起动;(d)下降制动 2、起升制动过程 卷扬机构由匀速运动制动减速到静止的过程称为起升制动过程。此时,悬挂重物 的钢丝绳拉力 S ? PQ ? Pg (图 3.2b)。由于减速运动质量产生的惯性力 Pg 的方向和起 升载荷 PQ 的方向相反,故使钢丝绳拉力减小。 3、下降启动过程 将载荷从静止状态加速下降到匀速的过程称为下降起动过程(图 3.2c)。此时, 惯性为 Pg 的方向和载荷 PQ 的方向相反,使钢丝绳拉力减小,即 S ? PQ ? Pg 4.下降制动过程 卷扬机驱动悬吊载荷以匀速下降时,将制动器上闸,使载荷由匀速下降减速到静 止状态的过程称为下降制动过程(图 3.2d)。此时因惯性力 Pg 的方向和起升载荷 PQ 的 方向一致,故使钢丝绳拉力增加,即 S ? PQ ? Pg 。 综上分析可得如下结论:起升起动和下降制动是卷扬机构最不利的两个工作过 程,起升起动时原动机要克服的阻力距是静阻力矩和最大惯性阻力距之和。因此,原 动机的起动力矩 M q 必须满足 12 M q ? M j ? M gmax 下降制动是制动器最不利的工作过程,所以,卷扬机构支持制动器的制动力矩 M Z 应满足下面条件: M Z ? M j ? M gmax 才能将运动的物品在规定的时间内平稳的停住。 式中 M j ——卷扬机构驱动载荷匀速运动时的静阻力矩; M gmax ——卷扬机构起、制动时的最大惯性阻力矩。 显然,上述两种工作过程是决定卷扬机原动机和制动器性能以及对机构的零部件 进行强度计算的依据。 第四章 卷扬机卷筒的设计和钢丝绳的选用 4.1 卷扬机卷筒的设计 4.1.1 卷扬机卷筒组的分类和特点 卷筒是起升机构中卷绕钢丝绳的部件。常用卷筒组类型有齿轮连接盘式、周边大 齿轮式、短轴式和内装行星齿轮式。 齿轮连接盘式卷筒组为封闭式传动,分组性好,卷筒轴不承受扭矩,是目前桥式 起重机卷筒组的典型结构。缺点是检修时需沿轴向外移卷筒。 周边大齿轮式卷筒组多用于传动速比大、转速低的场合,一般为开式传动,卷筒 轴只承受弯矩。 短轴式卷筒组采用分开的短轴代替整根卷筒长轴。减速器侧短轴采用键和过盈配 合和卷筒法兰盘刚性连接,减速器通过钢球或圆柱销和底架铰接;支座侧采用定轴式 或转轴式短轴,其优点是构造简单,调整安装比较方便。 内装行星齿轮式卷筒组输入轴和卷筒同轴线布置,行星减速器置于卷筒内腔,结 构紧凑,重 根据钢丝绳在卷筒上卷绕的层数分单层绕卷筒和多层绕卷筒。由于本设计的卷绕 层数为三层,因此采用多层卷筒。根据钢丝绳卷入卷筒的情况分单联卷筒(一根钢丝 绳分支绕入卷筒)和双卷筒(两根钢丝绳分支同时绕入卷筒)。单联卷筒可以单层绕 或多层绕,双联卷筒一般为单层绕。起升高度大时,为了减小双联卷筒长度,有将两 个多层绕卷筒同轴布置,或平行布置外加同步装置的实例。 多层卷筒可以减小卷筒长度,使机构紧凑,但钢丝绳磨损加快,工作级别 M5 以 13 上的机构不宜使用。 4.1.2 卷筒设计计算 根据卷扬机工作状况和起升载荷确定卷扬机起升机构的工作级别,根据表查得汽 车、轮胎、履带、铁路起重机,安装及装卸用吊钩式,利用等级 T5,载荷情况 L2, 工作级别 M5。 1.卷筒名义直径 D D ? ( e? 1 )d 式中 e ——卷筒直径比,由表选取; D ——卷筒名义直径(卷筒槽底直径)(mm); d ——钢丝绳直径(mm); e 根据卷扬机工作级别 M5 选用 e =25,根据已知得 d =8mm,把数值代入式中得 D =(25-1)*8=192mm 根据所得的数据选卷筒名义直径 D =200mm。 卷筒最小直径的计算: Dmin=hd 式中 Dmin——按钢丝绳中心计算的滑轮的最小直径 mm: d——钢丝绳直径 mm; h——系数值; 根据机构工作级别为 F Dmin=18×8=144 D>Dmin 所以卷筒直径符合条件。 2.卷筒长度 L 确定 由于采用多层卷绕卷筒 L,由下式 L ? 1 . l1p? n? (D ? nd ) p? ? ( 1 . 1 ~ 1d. 2 ) 式中 l ——多层卷绕钢绳总长度(mm); 根据已知卷筒容绳量为 27m,所以 l =27m, 把数据代入式中得 14 L ? 1 . 1? 2 ?7 31 ?0 =91.965.52mm 3?? ? ( 2 0 0? 8 ) 取多层卷绕卷筒长度 L =200mm。 3、绳槽的选择 单层卷绕卷筒表面通常切出导向螺旋槽,绳槽分为标准槽和深槽两种形式,一般 情况都采用标准槽。当钢丝绳有脱槽危险时(例如起升机构卷筒,钢丝绳向上引出的 卷筒)以及高速机构中,采用深槽。 多层卷绕卷筒表面以往都推荐做成光面,为了减小钢丝绳磨损。但实践证明,带 螺旋槽的卷筒多层卷绕时,由于绳槽保证第一层钢丝绳排列整齐,有利于以后各层钢 丝绳的整齐卷绕。光面卷筒极易使钢丝绳多层卷绕时杂乱无序,由此导致的钢丝绳磨 损远大于有绳槽的卷筒。 带绳槽单层绕双联卷筒,可以不设挡边,因为钢丝绳的两头固定在卷筒的两端。 多层绕卷筒两端应设挡边,以防止钢丝绳脱出筒外,档边高度应比最外层钢丝绳高出 (1 ~ 1.5)d 。 (1)绳槽半径 R 根据下式 R ? (0.53 ~ 0.56)d 取 R=0.5d 把数值代入得 绳槽节距 P=d+(2~4)mm 取 P=8+2=10mm 绳槽深度 h=(0.25~0.4)d 取 h=0.35d=0.35×8=2.8 15 图 4.1 绳槽的放大示意图 (2)卷筒上有螺旋槽部分长 L0 L0 ? ( 3? l Z1d ) p 式中 D0 —— D0 = D ? d ,卷筒计算直径,由钢丝绳中心算起的卷筒直径(mm); z1 —— z1 ? 1.5,为固定钢丝绳的安全圈数。取 Z1 ? 2; 把数据代入式中得 L0 ? ( 2 7? 3?? ? 130 2? )? 8 1 =0167.8mm 由此可取 L0 =170mm。 (3)绳槽表面精度:2 级—— Ra 值 12.5。 4、卷筒壁厚 ? 初步选定卷筒材料为铸铁卷筒,根据铸铁卷筒的计算式子: ? ? 0 . 0D2 ? ( 6 ~ m1m0 ) 把数值代入式中有 ? =0.02D+8=12mm 故选用? =12mm。 5、钢丝绳允许偏角 钢丝绳绕进或绕出卷筒时,钢丝绳偏离螺旋槽两侧的角度推荐不大于 3.5?。 对于光面卷筒和多层绕卷筒,钢丝绳和垂直于卷筒轴的平面的偏角推荐不大于 2?,以避免乱绳。 布置卷绕系统时,钢 角推荐不大于 5?,以避免槽口损坏和钢绳脱槽。 6、卷筒强度计算 卷筒在钢丝绳拉力作用下,产生压缩,弯曲和扭转剪应力,其中压缩应力最大。 当 L ? 3D 时,弯曲和扭转的合成应力不超过压缩应力的10% ~15% ,只计算压应力即 可。当 L ? 3D 时,要考虑弯曲应力。对尺寸较大,壁厚较薄的卷筒还需对筒壁进行 抗压稳定性验算。 由于所设计的卷筒直径 D =200mm,L =200mm,L ? 3D 。所以只计算压应力即 16 可。 卷筒筒壁的最大压应力出现在筒壁的内表面压应力? c 按下式计算: ?c ? A1 A2 Sm a ?p x? [? c ] 式中? c ——卷筒壁压应力(MPa); Smax ——钢丝绳最大静拉力(N); A1 ——应力减小系数,在绳圈拉力作用下,筒壁产生径向弹性变形,使绳圈紧度 降低,钢丝绳拉力减小,一般取 A1 ? 0.75 ; A2 ——多层卷绕系数。多层卷绕时,卷筒外层绳圈的箍紧力压缩下层钢丝绳, 使各层绳圈的紧度降低,钢丝绳拉力减小,筒壁压应力不和卷绕层数成正 比 A2 按表取值; [? c ] ——许用压应力,对铸铁 [? c ] ? ? b / 5 , ? b 为铸铁抗压强度极限,对钢 [? c ] ? ? s / 2 ,? s 为钢的屈服极限。 取 A1 ? 0.75 , A2 按 表 取 A2 ? 1 . 8, 根 据 已 知 卷 筒 底 层 拉 力 1100kgf , 可 算 得 Smax ? 1100? 9.807 ? 10787.7N ,把各数代入式中: ?c ? 0 . 7?5 11.087 8 7=.1721.36MP 1 2? 1 0 根据所计算的结果查得卷筒的材料为球墨铸铁 QT800 ? 2 ,其抗压强度极限 [? b ] ? 800MP ,? b / 5 ?160MP ,? c =121.36MP? b / 5 ,因此材料选用合格。 4.2 钢丝绳的选择 钢丝绳的选择包括钢丝绳结构型式的选择和钢丝绳直径的确定 绕经滑轮和卷筒的机构工作钢丝绳应优先选用线接触钢丝绳。在腐蚀性环境中应 采用镀锌钢丝绳。钢丝绳的性能和强度应满足机构安全和正常工作的要求。 钢丝绳的直径为已知 d=8mm。 第五章 液压马达和平衡阀的选择 17 5.1 液压马达的选用和验算 5.1.1 液压马达的分类及特点 起重机的常用液压马达分为高速液压马达和低速液压马达。高速液压马达的主要 性能特点是负载速度低、扭矩小、体积紧凑、重量轻,但在机构传动中需和相应的减 速器配套使用,以满足机构工作的低速重载要求,其他的特点和同类的液压泵相同, 较多使用的有摆线齿轮马达,轴向柱塞马达。低速液压马达的负载扭矩大、转速较低、 平稳性较好,可直接或只需一级减速驱动机构,但体积和重量较大。内曲线径向柱塞 或球塞马达和轴向球塞式马达是较常用的型式。 液压马达在使用中并不是泵的逆运转,它的效率较高,转速范围更大,可正、反向运 转,能长期承受频繁冲击,有时还承受较大的径向负载。因此,应根据液压马达的负 载扭矩、速度、布置型式和工作条件等选择液压马达的结构型式、规格和连接型 根据已知液压马达的工作压力为 16.5MP,总排量 520ml/r,初选液压马达的型号 为 JMQ—23 型低速大扭矩叶片马达,参数见(表 5—1)。 型号 排量 压力 转速 效率 转矩 (ml/r) (Mp) (r/min) (N/m) JMQ—23 604 额定 最高 额定 最高 容积效 总效 1440 率 率 16 20 75 400 0.95 0.85 5.1.3 马达的验算 表 5-1 YM630 型叶片马达参数 (1)满载起升时液压马达的输出功率 Pm Pm ? ?2Q ?v 1000? (kw) 式中?2 ——起升载荷动载系数,因液压马达不具有电动机的过载能力而马达 工作压力又受系统压力限制,一般取?2 =1.15~1.3; Q ——额定起升载荷(N) v ——物品起升速度(m/s) ? ——机械总效率,初步计算时,取? ? 0.8~0.85。 18 额定起升载荷 Q 根据下式计算 Q ? S? m 式中 S ——钢丝绳自由端拉力(N); m ——滑轮组倍率。 根据已知 S =10787.7N。一般当起升载荷 PQ ? 50kN 时,滑轮组倍率宜取 2,PQ ? 250kN 时,倍率取 3~6,载荷量更大时,倍率可取 8 以上。因此, m ? 2 。 把数值代入到式子中得: Q ? 10787.7? 2 =21575.4N 物品提升速度按下式计算 : v ? 1 =0.5m/s 2 ?2 根 据 需 要 选 取 ?2 =1.3 , 机 械 总 效 率 取 ? =0.85 , 卷 筒 机 械 效 率 ?m =0.97 , v ? 1 =0.5m/s, Q =21575.4N,把数据代入式中得: 2 Pm ? 1.3? 21575.4? 0.5 1000? 0.97? 0.85 =17.009kw (2)满载起升时液压马达输出扭矩 Tm Tm ? ?2Q[D ? ( 2z 2mi? ? 1d ) (N] ? m) 式中 i ——减速器传动比; z ——钢绳在卷筒上的卷绕层数。 其余符号同以前式子。 由于已知为大排量马达,选用低速方案。因此不采用减速器,所以 i =1。又由已 知卷筒钢丝绳卷绕三层,故 z =3。 把所有数值代入式子中得: Tm ? 1.3? 21575.4?[0.2 ? (2?3 ?1)? 0.008] 2? 2? 0.97? 0.85 =1004.845 N ?m 所选用的马达的额定转矩为 T =1440 N ? m ,因为 T ? Tm ,所以选用的马达转矩 符合要求。 (3)计算液压马达的转速 nm 和输入油量 Qm 19 根据 nm ? 60miv ?[D ? (z ?1)d ] 式中各符号同以前的式子。 把数值代入式中得: nm ? 60? 2?1? 0.5 =176.43 ?[0.2 ? 2? 0.08] r/min 计算马达的输入油量用下式 Qm ? qm ? nm ?m?v 式中 qm ——液压马达的排量(ml/r); ?m?v ——液压马达容积效率。 马达的排量根据已知得 qm =520 ml/r, ?m?v 根据下式计算: ?m?v ? ?m ?m?m 式中?m ——液压马达总效率; ?m?m ——液压马达机械效率。 根据表查得?m 取 0.85,?m?m 取 0.9。 把数代入式中得: ?m?v ? 0.85 0.9 =0.95 把所计算的数据代入式中得: (m3 / r) 选用的液压马达转速范围为 2 ~ 400 r/min,由于计算得 nm =88.5 r/min,所以马达的转 速符合要求。 5.2 平衡阀的计算和选用 5.2.1 平衡阀的功能简介 平衡阀用于液压执行元件承受物体重力的液压系统。在物体下降时,重力形成动 20 力性负载,反驱动液压执行元件按重力方向或重力所形成的力矩方向运动,平衡阀在 执行元件的排油腔产生足够的背压,形成制动力或制动力矩,使执行元件作匀速运动, 以防止负载加速坠下。 5.2.2 平衡阀的选用 根据已知的马达的排量、工作压力和计算所得的泵的流量选用 FD32FA10/ B60型 平衡阀,所代表的意义和阀的外型结构见(图 5.1)和(图 5.2)。 图 5.1 型号所代表的意义 图 5.2 平衡阀的外型结 构 1—控制口;2—监测口; 3—法兰固定螺钉;4— 盖板; 5—可选择的 B 孔;6— 标牌;7—O 型圈 第六章 制 动器的设计 和选用 6.1 制动器的作用、特点及动作方式 制动器是用于机构或机器减速或使其停止的装置,有时也用作调节或者限制机构 或机器的运动速度,它是保证机构或机器安全正常工作的重要部件。 为了减小制动力矩,缩小制动器尺寸,通常将制动器装在机构的高速轴上,或减 21 速器的输入轴上。 按所需使用制动器的机构的工作性质和条件,对于起重机构的起升和变幅机构都 必须采用长闭式制动器。卷扬机属起重类机械的起升机构由于工作需要,因此采用常 闭式制动器。 由于卷扬机使用的场合和安装制动地点的空间受限因此选用盘式制动器。盘式制 动器的工作原理是利用轴向压力使圆盘或圆锥形摩擦表面压紧,实现制动。制动轮轴 不受弯曲。其优点是: 1.制动转矩大,且可调范围大,制动平稳可靠,动作灵敏保养维修方便。 2.频繁制动时,无冲击。由于制动衬块(片)和制动盘接触面积小,制动盘工作 表面积大部分暴露在大气中,散热能力强,特别是采用有通风道的制动盘,效果更显 著,而且制动盘对制动衬块(片)无摩擦助势作用,无块式制动器的热衰退现象(由 于温升制动转矩下降),从而得到稳定的制动性能。从安全的角度考虑,盘式制动器 是最合适的制动器。 3.防尘和防水性能好,制动盘上的灰尘和水等污物易被制动盘甩掉,当浸水 时制动性能降低,出水后仅制动一、二次就能很快恢复正常。 4.制动盘沿厚度方向变形量比制动轮径向变形量小的多,易实现小间隙和磨 损后的制动补偿,脚踏式的踏板行程变化也较小。 5.转动惯量小,体积小、重量轻。 其主要缺点有:制动衬块(片)的摩擦面积小,比压大,对制动衬块(片) 材质要求较高,径向(或轴向)尺寸稍大,价格也稍贵。 制动器按动作方式分为自动作用式、操纵式和综合式三种。常闭制动器在弹簧推 力作用下经常处于制动状态,机构工作时,用松闸装置松闸或自动通电松闸。本设计 的卷扬机借于外形尺寸和价格方面原因采用自动作用式制动器。自动作用式制动器当 机构断电或油路切断时,不依赖操作人员的意识弹簧使制动器自动抱闸;当机构通电 或油路供油时,自动松闸,自动作用式制动器保证机构有更高的安全性。制动转矩调 定后基本不变,但用于载荷变化大的机构时制动欠平稳。 6.2 制动器的设计计算 6.2.1 制动转矩的计算 制动转距应满足以下要求: Tz ? Kz Q ? D0? 2mi (N ? m) 式中Tz ——制动器制动转矩 (N ? m) ; 22 Kz ——制动安全系数,和机构重要程度和机构工作级别有关; D0 ——卷筒卷绕直径(mm)。 ? ——机械效率; 其他各符号同以前的式子。 Kz 按表查得 1.75,D0 根据 D0 ? D ? d 计算得 D0 =208mm,把各数值代入到式子 中得: Tz ? 1.5? 21575.4? 0.208? 0.85 2? 2?1 =1430.45 (N ? m) 由此可知制动器制动转矩应大于 1430.45 (N ? m) 。 6.2.2 制动盘的设计选用 1.选标准制动盘 根据主机的具体要求和盘式制动器的类型按表选标准直径和结构形式的制动 盘。按工作情况选择有通风道的制动盘。选取型号为: BSP ? 220?10?80?50 BSP —— B 型直线——轴孔直径(mm) 50——轮毂长度(mm) 6.2.3 制动盘有效摩擦直径计算 根据配套主机的负载所需制动转矩Tz ,校核制动盘的有效摩擦直径: D ? K Tz Z[ p]A?d 式中 D ——制动盘有效摩擦直径(mm); Z ——制动块的数目,一对时取 2; A——一个制动衬块(片)的设计面积(mm); [p]——制动衬块(片)的许用比压力; ?d ——动摩擦系数,根据摩擦材料选择; K——制动安全系数。 23 根据工作状况选用摩擦材料为油浸石棉带,脂润滑,润滑效果好,按表选取 ?d =0.1,[p]=0.6,K 取 1.5,由于制动块的数目有 6 对,所以 Z 取 12,制动片的设计 面积按下式计算: A ? ? (d22 ? d32 ) 式中 d2 ——摩擦盘外径(mm); d3 ——摩擦盘内径(mm)。 按选用的标准制动盘尺寸把数值代入式子得 A =0.013 m2 。 把所有数值代入式子,得: D ? 1.5? 1430.45 =90.76mm 12? 0.6?130? 0.1 6.2.4 制动器散热的验算 当制动器摩擦面温度过高时,摩擦系数降低,摩擦衬垫加速磨损,不能保持稳定 和需要的制动力矩。制动器的发热验算在于检验制动器在最高许用温度下散发的热量 是否大于制动器产生的热量,即 Qs ? Qzh 式中 Qs ——制动器每小时散发的热量(J); Qzh ——制动器每小时产生的热量(J)。 1、制动器每小时的散热量 Qs ? Q1 ? Q2 ? Q3 Q1 ? (C1 A1 ? C2 A 2 )[( 273 ??1 100 ) 4? ( 273 ??2 ) 100 ]4(kJ / h) Q2 ? ? A 3( ? 1? ? )2 ( 1? J C ) (k J / h ) Q3 ? (?1A1 ? ?2 A2 ? ?3 A3 ? ?4 A4 )(?1 ??2 )JC(kJ / h) 式中 C1 ——制动轮(盘)制动表面的辐射系数,可取光亮的钢表面辐射系数, C1 ? 5.44kJ /(m2 , h, ?C) ; C2 ——制动轮(盘)制动表面以外的表面辐射系数,可取粗糙氧化的钢表面辐 射系数, C2 ? 18kJ /(m2 , h, ?C) ; 24 A1 ——制动轮(盘)制动表面积减去制动衬片的面积 (m2 ) ; A2 ——制动轮制动表面积以外的表面积 (m2 ) ; ?1 ——制动衬片的许用温度( ?C ); ?2 ——周围环境温度,一般取 30?C ~ 35?C ,高温车间取 60 ?C ; ? ——自然对流散热系数, ? ? 21kJ /(m2, h, ?C) ; A3 ——扣除制动衬片遮盖后的制动轮(盘)外露面积 (m2 ) ; JC ——机构的接电持续率; ?1 、?2 、?3 、?4 ——制动轮(盘)各部分表面积的强迫散热系数,和各部分表 面积的圆周速度有关,?i ? 25.7vi0.78kJ /(m2 , h, ?C) ; A1 、 A2 、 A3 、 A4 ——相对应的制动轮(盘)表面积 (m2 ) ; vi ——各部分散热面积的圆周速度(m/s)。 2.制动器每小时的发热量 起升机构停止式制动器每小时制动的发热量 上升制动时,由于物品和吊具的重量起制动作用,制动器的发热量很小,通常忽 略不计。 下降制动时,机构的全部动能(包括旋转运动和直线运动的质量)和物品吊具减 小的势能转换为制动器的发热: Qzh ? (1 2 J?2 ? PS?)Z0W (kJ / h) 式中 J ——换算到制动轮轴的机构转动惯量(包括所有回转和直线运动部分) (kg ? m2 )(40J ? GD2,GD2为飞轮矩); ? ——制动轮轴在制动开始时的角速度 (rad / s) ; P——平均起升重量(N); S——下降制动距离(m); ? ——机构传动效率; Z0 ——机构每小时下降制动次数; 25 W ——热 把已知各量和从表中查得的各量代入式中,最后得: Qs =170.435 (kJ / h) Qzh =156.768 (kJ / h) 验证发热量合格。 Qs Qzh Fa ? Tj n? Re ? 102 摩擦盘有效面直径 Re Re ? 2 3 Ry3 Ry2 ? ? Rn3 Rn2 当 Ry ? 1.8Rn 时,可取 Re ? Ry ? 2 Rn 式中 T j ——计 式取 Ry ? (1.2 ~ 2.5)Rn ; 26 图 6.1 盘式 制动器制动 盘受力图 6.2.5 全 盘式制动 器设计计 算 根据公式: 轴向推力 Fa Fa ——轴向推力 N ; n ——摩擦副数目; ? ——摩擦系数。 根 据 前 面 的 计 算 Ry =84mm , Rn =56mm , Ry ? 1.8Rn , 所 以 取 Re ? 2 3 Ry3 Ry2 ? ? Rn3 Rn2 = 2 3 8.43 8.42 ? 5.63 ? 5.62 =7.47cm 把数值代入前式得: Fa ? 1430.45 5? 0.45? 7.47 ?102 =8.5KN 根据所计算的轴向推力 Fa 来取制动所用的电磁铁和弹簧。 第七章 离合器的设计和选用 7.1 离合器的功用、特点和分类 离合器是一种通过各种操纵方式,实现主从动部分在同轴线上传递运动和动力时具有 接合或分离功能的装置。离合器有各种不同的用途,根据原动机和工作机之间或机械 中各部件之间的工作要求,离合器可以实现相对起动或停止,以及改变传动件的工作 状态,达到 超越运动。此外,离合器还可以作为起动或过载时控制传递转矩大小的安全保护 装置等。 按离合器接合元件传动的工作原理,可分为嵌合式离合器和摩擦式离合器,按实 现离、合动作的过程可分为操纵式和自控式,按离合器的操纵方式,则可分为机械式、 气压式、液压式和电磁式等,按结构还可分为多种不同的形式。 1.对离合器的基本要求 (1) 离、合迅速,平稳无冲击,分离彻底,动作准确可靠。 (2) 结构简单,重量轻,惯性小,外形尺寸小,工作安全,效率高。 (3) 接合元件耐磨性高,使用寿命长,散热条件好。 (4) 操纵方便省力,制造容易,调整维修方便。 2.影响离合器选择的因素 a. 原动机的启动性能 b.离合器的受载特性 c. 接合元件的性质 27 d.操纵方式 e. 环境条件 3.离合器的选择和工作性能参数 a. 离合器的型式 b.离合器的工作容量 c. 摩擦功和温升 d.接合元件的使用寿命 e. 离合器的转速和影响性 按要求,本设计采用机械操纵式多片圆盘摩擦离合器,属摩擦式离合器。 7.2 圆盘离合器主要性能参数的计算 7.2.1 离合器的计算转矩 对于摩擦式离合器 Tc ? KT Km ? Kv (N ? m) 式中—— Tc 离合器 T ——离合器的理论转矩,对于摩擦式离合器可取运转中最大工作转矩或接 合过程中工作转矩和惯性转矩之和 (N ? m) ; K ——工作情况系数,其值和原动机和工作机的类型、离合器的结构形式等 有关。通常对干式摩擦式离合器,可取较大的值,对湿式摩擦式离合器,可取较小的 值; Km ——离合器接合频率系数; Kv ——滑动速度系数。 根据以前求得T =1004. 表取 K ?1.25, Km =1, Kv =1.35,把数值代入式中得: = 930.412 (N ? m) 7.2.2 圆盘摩擦 片的主要尺寸关 28 系 图 7.1 圆盘摩擦片尺寸图 摩擦片内径 D1 套装式 干式 D1 ? (1.5 ~ 2)d 湿式 D1 ? (2 ~ 3)d 式中—— d 为轴的直径(mm)。 由已知得 d =60mm,代入式中得 D1 ? 2? 55 =110mm 摩擦面外径 D2 D2 ? (1.25 ~ 2)D1 把数据代入式中得 D2 ? 2?110 =220mm 摩擦片数目 z z ? 2??[ 3Tc p](R23 ? R13 ) ? Kz 式中 Kz ——摩擦面对数修正系数,对于每小时接合次数小于 50 次的干式和湿式离合 器取 Kz ? 1,对于每 p ——摩擦面的压力 N / mm2 ; Kz 按表取 0.91,按表查得 ? =0.2, p = 0.35N / mm2 ,把以前计算的各值代入式中得: z ? 2? 3? 930.412 ? 0.2? 0.35? (1103 ? 553) ?1 =5.45 取 z=6。 7.2.3 摩擦式离合器的摩擦转矩 离合器摩擦面上的摩擦转矩对(图 7.2)所示的摩擦盘为 T? ? ? pARv N ? mm 29 式中 A——摩擦器的总摩擦面积 A ? ? z(R22 ? R12 ) mm2 ; z ——摩擦面数; R1、 R2 ——摩擦盘工作面的内、外半径 mm; Rv ——当量摩擦半径 mm Rv ? 2 3 (R23 (R22 ? ? R13 ) R12 ) 数值代入式中 得: =170973mm2 =82.5mm 按表查得 ? =0.2 , p = 0.35N / mm2 ,把取的数据和计算的数据代入式中得: T? ? 0.2? 0.35? 4.73?170973?82.5 ? 987.36N ? m 离合 的合格。 7.2.4 圆盘摩擦离合器压力的计算 a.摩擦面的压紧力 Q Q ? Tc N Rv ? m 式中 m——摩擦面对数, m ? z ?1( z 为摩擦片数)。 其他符号见以前式子。 按前面计算得Tc ? 930.412N ? m ,Rv =82.5mm,? =0.2,m=6-1=5,把数据代入到 式子中得: A?? ?6 2 (1 Rv ? 3 (1 30 Q ? 930412 =11277.7N 82.5?5? 0.2 b.摩擦工作面 p ? Q ? [ p] N / mm2 2? bRv 式中 b ——摩擦面的宽度 mm, b ? R2 ? R1 。 b 经计算得 b ?110 ? 60 ? 50mm ,把各项数值代入式中得: p ? 11277.7 ? 0.32 N / mm2 2? ?50?84.5 根据[ p] ? 0.35 N / mm2 ,因为 p ? [ p],所以校验合格。 轴的设计和其他零件的设计相似,包括材料的选用、工作能力的计算和结构设计 几方面的内容。 8.1 轴的材料 感性较低,同时也可以用热处理或化学热处理的办法提高其耐磨性和抗疲劳强 度,故采用碳钢制造的轴尤为广泛,因此轴的材料选择 45 号钢并采用正火处理。 8.2 轴的工作能力的计算 轴的工作能力的计算指的是轴的强度、刚度和振动稳定性等方面的计算。多数情况下, 轴的工作 ,还需进行振动稳定性计算,以防止发生共振而破坏。 1、求出轴上的转速 n 和转矩T 由于轴通过联轴器和马达直接相连,故 T ? Tm , n ? nm 式中Tm ——马达的额定转矩( N ? m); nm ——马达的额定转速( r / min )。 把数值代入式中得: T ? Tm ? 1440N ? m n ? nm ? 175r / min 2、求作用在轴上的各作用力 由于轴带动联轴器、卷筒毂、和离合器转动方案见(图 5.1),因此,轴只受扭矩 31 作用,由于轴除受自身重力和轴上各部件的压力外不再受径向力作用,因此轴所受的 径向力可忽略不记.分析如图(8.2) 图 8.1 本设 计轴的装配方案 T ——轴所受的扭矩( N ? mm ) WT ——轴的抗扭截面系数( mm3 ); n ——轴的转速(r/min); P ——轴传递的功率( kW ); d ——计算截面处轴的直径(mm); [? ]——许用扭转切应力( MPa )。 由上式得轴的直径 32 图 8.2 轴的载荷分 析图 3、初步确定轴的 最小直径 根据式子 ?T ?T WT ? 式中?T ——扭转 切应力( MPa ); d ? 3 9550000P = 3 T 0.2[?T ]? n 0.2[?T ] 根据轴的选用材料查表得[? ]= 40MPa ,把数据代入式中得 d ? 3 1440 =52.47mm 0.2 ? 40 当轴截面上开有键槽时,应增大轴径以考虑键槽对轴的强度的削弱,对于直径 d ?100mm 的轴如有多个键槽时,应增大 为10% ~15% ,故 d ? d(1?12.5%) =59.03mm。 输出轴的最小直径显然是安装离合器处轴的直径 dI?II ,为了使所选的轴的直径 dI ?II 和离合器的孔径及液压马达的轴径相适应,故需同时选取离合器的型号,综合考 虑以上几种因素选取 d=60mm。 5、校核轴的强度 按下式计算 ? ca ? ( M )2 ? 4(?T )2 ? W 2W M 2 ? (?T )2 W ? [? ?1] 式中? ca ——轴的计算应力( MPa ); M——轴所受的弯矩( N ? mm ); T——轴所受的扭矩( N ? mm ); W——轴的抗弯截面系数( mm3 ); ? ——折合系数; [? ?1] ——对称循环变应力时轴的许 用弯曲应力。 由于本设计中轴只受扭矩的作用因此 M ? 0 ,由下式计算: ? ca ? (?T )2 W ? [? ?1] 33 图 8.3 抗弯、抗扭计 算截面图 轴的抗弯截面系数 依照(图 8.3) 按下式计算: W ? ? d 3 ? bt(d 32 2d t=5.6 把数带入式中计算得: 其中 b=18, W = 2.3?104 mm3 折合系数? 当扭转切应力为静应力时,? ? 0.3把计算的值和已知的值代入式中得: (0.3?1715000)2 ?ca ? 2.3?104 ? 21.7MPa 根据轴的材料按表选[? ?1] =255 MPa 。因此? ca ? [? ?1] ,故安全。 8.3 轴的结构设计 轴的结构设计是根据轴上零件的安装、定位以及轴的制造工艺等方面的要求,定 出轴的合理外形和全部结构尺寸。 8.3.1 拟定轴上零件的装配方案 轴的结构形式和轴上主要零件的位置及装配方案有关。确定装配方案就是定出轴 上主要的装配方向、顺序及相互关系。拟定装配方案时,一般要考虑几个方案,分析 比较后选定。本设计的方案如(图 8.1)。 装配方案为摩擦片离合器、轴承、轴承端盖、支架、卷筒毂、卷筒按从左到右的 方向装配,左端为卷筒、套筒、多盘式摩擦制动器按从左到右方向装配。 8.3.2 根据轴向定位要求确定轴的各段直径和长度 (1)按照计算转矩Tca 及最小轴径选取孔径为 60mm 的多片式摩擦离合器,和之相匹 配的选取最小轴径 dⅠ ?Ⅱ =60mm,和轴配合的毂孔长度 l=70mm,所以取 lⅠ ?Ⅱ =153mm 34 (2)初步选择滚动轴承,因轴承同时受有径向力和轴向力的作用,故选用角接触 球轴承,根据轴径及轴承标准,由设计手册中初步选取 7313C,其尺寸为 d×D×B=65 ×140×33,所以取 dⅡ ?Ⅲ =65mm, lⅡ ?Ⅲ =32mm。 (3)由卷筒毂的宽度及轴承定位需要一定的轴肩,取 dⅢ ?Ⅳ =84mm, lⅢ ?Ⅳ =47mm。同 时根据卷筒的 lⅣ ?Ⅴ =136mm,同理 dⅤ ?Ⅵ =84mm, LⅤ ?Ⅵ =45mm。 (4)根据选择的多盘式摩擦制动器及在轴上安装的位置选取 dⅥ ?Ⅶ =80mm, lⅥ ?Ⅶ =166mm。 (5)根据轴承取 dⅦ ?Ⅷ =65mm, lⅦ ?Ⅷ =34mm。 至此,已初步确定了轴的各段直径和长度。 8.3.3 轴上零件的周向定位 制动器、卷筒轮毂和离合器和轴的周向定位均采用平键连接。由于连接制动器、卷 筒轮毂和离合器的 类型都一样。卷筒轮毂的键由设计手册查得平键截面 b?h ?18mm?11mm (GB1095 ?1990) ,键槽用键槽铣刀加工,键长 32mm(标准键长 GB1096 ?1990 ),轮毂和轴的配合公差为 H8/f7,离合器和轴联接,选用平键 18mm× 11mm×63mm,离合器和轴配合为 H8/f7,制动器和轴连接,选用平键 22mm×12mm× 70mm、制动器和轴配合为 H8/f7。滚动轴承和轴的周向定位是借过渡配合来保证的, 此处选轴的直径尺寸公差为 f7。 参考文献 [1]张质文,虞和谦,王金 [2]颜荣庆,李自光,贺尚红主编.现代工程机械液压和液力系统.北京:人民交通 出版社,2001 [3]成大先主编.机械设计手册.第四版.北京:化学工业出版社,2002 [4]徐灏主编.机械设计手册.北京:机械工业出版社,1991 [5]章日晋主编.机械零件的结构设计.北京:机械工业出版社,1987 [6]吴宗泽主编.机械结构设计.北京:机械工业出版社,1988 [7]北京有色冶金设计研究总院主编.机械设计手册.第三版.北京:化学工业出版 35 社,1993 [8]汝元功,唐照民主编.机械设计手册.北京:高等教育出版社,1995 [9]花家寿编.新型联轴器和离合器.上海:上海科学技术文献出版社,1991 [10]机械控制系统设计/中国机械工程学会,中国机械设计大典编委会.中国机械 设计大典.南昌:江西科学技术出版社,2002 [11][苏]隆赫年柯 B 罗伊茨基 A B,特罗春 И Π,波季施柯 A B,阿符拉缅柯 Л A.机械零件图册.吴克敏 等译.北京:人民教育出版社,1959 致谢 三个月紧张而充实的毕业设计结束了,在这次设计中我收获颇多。毕业设计对于 我们每一个大学生来说都是非常重要。它不仅是对我们大学四年学过的各科知识的综 合运用,而且是把我们所学的知识使用于实践的一次检验。通过这次毕业设计,我重 温了一遍大学的课程如机械制图、理论力学、机械设计、液压传动和气压传动等专业 知识,还涉及了一些以前从未深入了解的知识,使我开阔了眼界,并增长了知识,对 自己的所学进一步巩固,为毕业后走向社会工作岗位奠定了一定的基础。 在液压绞车设计过程中,除了使用到以前学过的专业知识,我还查阅了大量的相关资 料,使我对这一领域有了一定的了解和认识并掌握了查找资料这项基本技能。在设计 过程中,第一次将自己所学的理论知识真正运用到实际中,使理论知识在实践中得到 检验。使我学会面对设计中出现的各种问题,如何去分析、并最终解决问题。而且培 养了我精益求精、科 并且锻炼了我的创造能力和独立解决问题的能力。 此次毕业设计能如此顺利的完成,完全得力于指导老师胡天明老师的充分指导, 提出了许多宝贵的建议,改正了许多错误,使设计更加合理、完善。同时各位同学也 给予了很多建议和帮助,在此对老师和同学们表示深切而诚挚的谢意! 设计者: 2006.06.14 36